1列言

   煙氣脫硫技術中的濕法脫硫腐蝕問題一直是該技術的重要課題。濕法脫硫中脫硫塔的防腐蝕技術主要有：采用耐腐蝕合金鋼、耐腐蝕玻璃鋼整體成型或者碳鋼內襯非金屬襯里材料，這些材料包括耐腐蝕膠板、玻璃鱗片膠泥等。目前國內一些工廠采用氨法脫硫，其脫硫塔主體防腐采用304不銹鋼內襯乙烯基酯玻璃鱗片膠泥，塔內件采用316L不銹鋼，實際運行中出現過防腐層失效，脫硫塔腐蝕穿孔，影響了設備的安全經濟運行。本公司以某廠氨法脫硫塔為例，詳細分析了其失效的原因，并針對性地提出了技改方案。

 2項目情況

 某供熱廠在幾年前對燃煤鍋爐進行了氨法脫硫改造（工藝流程見右圖）。為控制投資費用，脫硫吸收塔的積液倉、塔內管道及部分關鍵部件選用了抗腐蝕性能較強的316L不銹鋼：簡體選用的是304不銹鋼，并涂抹玻璃鱗片防腐。脫硫吸收塔露天安裝；塔內吸收液溫度50-70℃。吸收液的主要成分有：水、亞硫酸鉸、亞硫酸氫銨、硫酸銨、氨水、亞硫酸、煤灰和少景的氯離子，吸收液呈弱酸性，pH值一般為5-6。

   脫硫裝置投運一年后，涂抹在304不銹鋼上的玻璃鱗片防腐層局部出現鼓包、開裂、脫落；基體304不銹鋼也出現了腐蝕穿孔現象，且腐蝕多數集中在容易沉積煤灰的焊縫周邊。雖多次采取防腐措施進行修復，但收效不佳。

   圖1  燃煤鍋爐氨法脫硫工藝流程

 3防腐失效原因分析

 經分析，我們認為造成上述問題的主要為以下原因。

 3.1防腐工藝設計不合理

 脫硫吸收液呈弱酸性且含有一定最的氯離子，針對這種腐蝕環境一般的做法是：要么選用碳鋼為基材，然后對碳鋼進行防腐處理要么直接選用抗上述介質腐蝕的奧氏體不銹鋼或雙向不銹鋼（如4565型或2205型等）。該案例中采用了304不銹鋼加玻璃鱗片防腐的做法。由于不銹鋼的鈍性，不易保證玻璃鱗片牢固地粘結在不銹鋼上。雖在施工中用角磨機對基材進行了打磨處理，但角磨機處理的粗糙度達不到要求，故其附著力仍然較差。另外，吸收塔露天安裝，玻璃鱗片與不銹鋼的伸縮性能相差較大，冬季室外環境溫度低，塔內吸收液的溫度卻在60C左右，熱脹冷縮造成玻璃鱗片的鼓包、開裂、脫落。

   3.2焊接殘余應力和濕煤灰沉積對腐蝕造成的影響

   通過對實際觀察發現腐蝕多數發生在易沉積、粘掛濕煤灰的焊縫周邊，起初為點蝕穿孔，然后沿穿孔周邊腐蝕逐步擴大。分析原因可能是焊接造成焊縫周邊金相組織發生變化以及焊接殘余應力的存在導致基材抗蝕能力降低；另外，焊縫處易于沉積、粘掛濕煤灰，形成結垢，導致腐蝕速率加快形成穿孔。

   3.3焊接材料選擇和焊接工藝控制也是造成腐蝕不可排除的因素。

 4改進措施

 針對出現問題的原因對防腐工藝措施進行了如下改進。

   (1)表面粗化，增加附著力。徹底清除原有玻璃鱗片，用噴砂處理取代角磨機打磨，增加基材衷面粗糙度，使其粗糙度達到IS0 8501及GB 8923-88標準規定的Sa 2.5級。

   (2)罐壁掛絲網，抵御內應力。在304不銹鋼基體表面焊接絲網，并嚴格控制絲網的平整度。

   (3)涂刷BPO不銹鋼底涂，增加附著力。焊接絲網完成后，在不銹鋼基體表面及絲網上刷乙烯基酯樹脂不銹鋼底涂。

   (4)整體涂覆玻璃鱗片膠泥。涂抹玻璃鱗片膠泥2-3遍，將基體及絲網完全覆蓋；對焊接拐角處以及管件和基體的焊接部位進行特殊處理，即用玻璃鱗片膠泥做成圓角過渡，將焊接應力區完全覆蓋。

   (5)用玻璃鋼做面層，增強防腐層的整體性。用玻璃布和樹脂做“三布五油”防護面層。

   (6)嚴格施工質最。

   鱗片膠泥選用進口乙烯基脫硫煙道專用鱗片膠泥38選擇適宜的氣候條件進行施工，環境溫度一般不超過30℃，環境相對濕度小于80 0-10;從涂抹第一遍膠泥后的每一道工序進行電火花檢測，對漏電處進行修復，每道電火花檢測為3000伏。接縫處采用表面粘增強。

 5效果

 通過以上防腐工藝可以看出，因采用了噴砂工藝，增加了基體表面粗糙度：在基體表面刷乙烯基酯樹脂不銹鋼底涂，增強了鱗片膠泥與基體的接著力，有效防止了玻璃鱗片的脫落。焊接絲網，抵御了玻璃鱗片防腐層的內應力．有效克服了熱脹冷縮造成的鼓包、開裂、脫落。玻璃鋼防護層既保護了玻璃鱗片防腐層，又提高了防腐層的整體性能：焊接部位、接管部位周圍用表面粘加強密封，確保在該部位缺陷的產生。

   采用該防腐工藝運行一年來，再未發生過鼓包、開裂、脫落，腐蝕滲漏的現象。可見改進后的脫硫塔防腐工藝是可行的。